重庆长都假日酒店空调系统设计毕业论文
2022-01-07 09:01
论文总字数：111672字
摘 要
本项目位于重庆市，为地下两层地上十四层商务酒店，总建筑面积31930 m2。负一层和负二层为地下车库，一层和二层为休闲区，三层和四层为餐饮和会议室，五至十四层为客房。
本项目根据各房间的功能和大小，在相关规范的基础上，对各功能区的空调系统进行设计，具体包括：首先采用天正暖通软件计算出动态逐时负荷，并以手算进行校核，空调系统采用全空气一次回风和风机盘管加新风系统并用的方式，一楼大堂以及四楼宴会厅等面积较大且功能单一房间采用全空气系统，客房、会议室等面积较小的房间采用风机盘管加新风系统。送风方式上对酒店客房进行侧送风，其他空调房间均采用方形散流器进行下送风。对厨房采用自然通风方式并辅以排气罩进行油烟抽离，空调水系统采用两管制，考虑到建筑狭长，故水平上采用异程式，垂直上考虑到不平衡率故采用垂直同程闭式系统。通过经济性分析，决定夏季供冷利用两台螺杆式冷水机组进行，冬季供热采用两台燃气热水锅炉进行。最后对风管和水管的管道防腐保温做了讨论，同时给设备加装了消声减震措施。绘制图纸时采用天正暖通软件进行，保证了准确性。
关键词：逐时负荷 经济性分析 制冷 供热
Design of Ventilation and Air Conditioning for Changdu Holiday Inn of Chongqing
Abstract
The building in this project is a business hotel located in Chongqing. This building consists of two underground floors and 14 floors above ground with a total floor area of 31930 m2. In this building，the room functions are: (1) the underground floors are garages; (2) the recreational areas are located at the first floor and second floor; (3) the room on the third floor and the fourth floor are the catering and conference rooms; and (4) the fifth to fourteenth floors are the guest rooms.
According to the size and function of the rooms， the design of air conditioning is conducted account for different functional rooms based on the National Standards of China. Firstly， the dynamic hourly load is calculated by using Tianzheng HVAC softWare and validated with hand calculation. The lobby on the first floor and the banquet hall on the fourth floor adopt all-air primary return air system， While the other rooms adopt fan coil units and independent fresh air system. The guest rooms and other air-conditioned rooms are all equipped with square diffusers for downward air supply. For the kitchen， the naturally ventilated and assisted by an exhaust hood for oil smoke extraction is employed in this design. The water system of air conditioning adopts two-pipe horizontal different-way vertical same-way close system. According to the economic analysis， two screw chillers for cooling in summer and two normal pressure gas hot Water boilers for heating in winter are determined as the cold and heat sources of the air condition system. Furthermore， the noise elimination and shock absorption are also considered in this design. Finally， all the engineering drawings are drawn by using Tianzheng HVAC software， Which makes the design authentic and straight.
Keywords: Hourly load，Economic analysis，Cooling，Heating
目录
摘 要 I
Abstract II
第一章 设计概况 1
1.1工程概况 1
1.2 设计资料 1
1.2.1围护结构参数 1
1.2.2 照明功率密度 2
1.2.3 设备功率密度 2
1.2.4 人体散热密度 3
1.2.5 空调运行时间 3
1.3 设计参数 4
第二章 负荷计算 6
2.1 冷负荷计算方法 6
2.1.1 通过围护结构传入的非稳态传热形成的逐时冷负荷 6
2.1.2 通过玻璃窗进入的太阳辐射得热形成的逐时冷负荷 6
2.1.3人体、照明、设备等散热形成的逐时冷负荷 7
2.1.4 内围护结构传热形成的冷负荷 7
2.1.5 室内计算冷负荷 7
2.2热负荷计算 7
2.2.1围护结构基本耗热量 7
2.2.2附加耗热量 8
2.2.3冷风渗透耗热量 8
2.2.4冷风侵入耗热量 8
2.3 以一层最东边棋牌室为例手算其负荷 9
2.3.1 东外墙逐时冷负荷 9
2.3.2 南外墙逐时冷负荷 9
2.3.3 南外窗逐时冷负荷 10
2.3.4 北内墙冷负荷 11
2.3.5 照明负荷 11
2.3.6 设备负荷 12
2.3.7 人体负荷 12
2.3.8热负荷计算 13
2.4 房间总冷负荷 13
2.5房间湿负荷计算 14
第三章 地下车库通风设计 16
3.1设计概况 16
3.2排风量计算 16
3.3确定排风方案 16
3.4 风管水力计算 18
3.5风机选择 22
第四章 空调系统的划分和方式选择 23
4.1空调方式的选择 23
4.1.1常见空调系统特点 23
4.1.2送风方式的选择 23
4.2送风量计算 24
4.2.1风量计算分析 24
4.2.2 新风加风机盘管系统 25
4.3空气处理过程 25
4.3.1 一次回风系统风量计算（以大堂为例） 25
4.3.2新风加风机盘管系统（以五层靠墙标准间为例） 27
4.3.3 全空气、风机盘管风量汇总 27
4.4新风机组选型 33
第五章 冷热源经济性分析 34
5.1 冷热源方案可行性研究 34
5.2冷热源方案经济性研究 34
5.2.1空气源热泵机组系统 34
5.2.2水冷式冷水机组 燃气常压热水锅炉 35
5.2.3蒸汽双效型溴化锂吸收式冷水机组 38
5.3设备投资及运行费用 40
5.4冷热源方案的提出 41
第六章 空调房间气流组织计算 42
6.1气流组织计算目的 42
6.2散流器上送上回计算 42
6.3侧送风计算 43
第七章 风管水力计算 45
7.1风口的确定 45
7.2风管管径及水力计算 45
7.2.1全空气系统 45
7.2.2风机盘管 新风机组系统 48
第八章 水管水力计算 52
8.1水系统方案 52
8.2冷水管道水力计算 52
8.3立管及全空气水管计算 59
8.4 冷凝水管设计计算 61
第九章 冷热源方案设计及选型 62
9.1冷热源机房水力计算 62
9.1.1冷却水管道水力计算 63
9.1.2机房内用户侧热水水力计算 63
9.2膨胀水箱选型 64
9.3分集水器选型 65
9.4全程水处理器选型 65
9.5水过滤器的选型 66
9.6给水箱的选型 66
9.7补水系统水泵选型 66
9.8板式换热器选型 67
9.9锅炉水处理设备选型 68
9.10钠离子交换器选型 68
9.11除氧设备选型 69
9.12给水箱选型 70
第十章 管道的保温、防腐及选材 71
10.1管道的保温 71
10.2管道的防腐 72
10.3管道选材 72
10.3.1排烟管选材 72
10.3.2水管选材 72
附录 75
第一章 设计概况
1.1工程概况
本建筑位于重庆市，为地下两层地上十四层商务酒店，总建筑面积31930 m2。负一层和负二层为地下车库，一层和二层为休闲区，三层和四层为餐饮和会议室，五至十四层为客房。
1.2 设计资料
1.2.1围护结构参数 |
根据资料一表3.1.2代表城市建筑热工设计分区可知，重庆属于夏热冬冷地区。 |
根据资料一表3.3.1-4夏热冬冷地区甲类公共建筑围护结构热工性能限值，以及查取资料二20.2.1围护结构的夏季热工指标，选用以下类型的维护结构作为此次空调设计的基本参数： |
表1-1 围护结构基本参数
构造 | K（W/㎡•k） | n | b | D | |
(外墙)20 mm水泥砂浆，200 mm钢筋混凝土剪力墙，30 mm保温材料，20 mm水泥砂浆 | 0.68 | 72.5 | 7 | 0.37 | 2.91 |
(内墙)水泥砂浆，混凝土空心砌块，20 mm保温砂浆 | 1.89 | 6.1 | 7 | 0.46 | 2.53 |
（屋面）混凝土板，架空层，防水层，15厚水泥砂浆找平层，100厚加气混凝土，70保温层，150厚钢筋混凝土屋面板 | 0.38 | 46.44 | 12 | 0.15 | 4.26 |
（楼板）实木地板，木龙骨，水泥砂浆，钢筋混凝土板 | 1.84 | 3.58 | 6 | 0.45 | 1.72 |
计算各建筑各立面朝向窗墙比如下表：
表1-2窗墙比
建筑 | 东面 | 西面 | 南面 | 北面 | ||||
窗面积 | 墙面积 | 窗面积 | 墙面积 | 窗面积 | 墙面积 | 窗面积 | 墙面积 | |
一号楼 | 165.00 | 1039.50 | 45.00 | 1039.50 | 809.54 | 2946.24 | 530.40 | 2946.24 |
窗墙比 | 0.16 | 0.04 | 0.27 | 0.18 | ||||
二号楼 | 45.00 | 333.00 | 63.00 | 333.00 | 396.00 | 685.50 | 234.00 | 685.50 |
窗墙比 | 0.14 | 0.19 | 0.58 | 0.34 | ||||
三号楼 | 69.00 | 163.44 | 105.00 | 163.44 | 12.00 | 55.08 | 27.00 | 55.08 |
窗墙比 | 0.42 | 0.64 | 0.22 | 0.49 | ||||
各立面最大窗墙比为0.64。查资料一得各窗墙比对应的立面外窗传热系数限值如下表1-3：
表1-3
围护结构部位 | 传热系数K | |
单一立面外窗 | 0.6＜窗墙比≤0.7 | ≤2.2 |
查资料二P232选取酒店的外窗如下表1-4：
表1-4
窗框材料 | 窗户类型 | 空气层厚度（mm） | 玻璃厚度（mm) | 传热系数K |
钢，铝 | 断热桥LoW-E中空 | 9-12 | 6 | 2.2 |
1.2.2 照明功率密度
根据资料二表20.8-1照明功率密度指标，可知各类型房间照明密度：
表1-5
房间类别 | 照明功率密度（W/m2） |
会议室 | 11 |
餐厅 | 13 |
多功能厅 | 18 |
客房 | 15 |
走廊 | 5 |
门厅 | 15 |
其他 | 11 |
1.2.3 设备功率密度
根据资料二表20.9—4设备功率密度指标，可知：
表1-6
房间类别 | 设备功率密度（W/m2） |
会议室 | 5 |
餐厅 | 20 |
多功能厅 | 5 |
客房 | 20 |
走廊 | 0 |
门厅 | 13 |
1.2.4 人体散热密度
根据资料二表20.7—3，可知26℃室温下，一名成年男子进行极轻活动散热量显热量为61 W，潜热量为73 W；进行中度活动散热量显热量为74 W，潜热量为161 W；进行重度活动散热量显热量为134 W，潜热量为273 W。27℃室温下电梯前室及休息区一名成年男子散热显热量为57 W，潜热量77 W。 |
根据资料二表20.7—1，不同类型房间人均占有的使用面积指标查得： |
表1-7
房间类别 | 人均面积指标（m2/人） |
会议室 | 2.5 |
餐厅 | 20 |
多功能厅 | 2.5 |
客房 | 15 |
走廊 | 50 |
其他 | 20 |
1.2.5 空调运行时间
根据资料一围护结构热工性能的权衡计算表B.0.4-1空气调节和供暖系统的日运行时间，可知宾馆建筑系统工作时间为：
会议室 | 8:00～20：00 |
娱乐设施 | 8:00～20：00 |
餐厅使用 | 7:00～22：00 |
酒店客房 | 0:00～24：00 |
1.3 室外设计参数
根据资料二 附录A可得重庆市室外空气相关计算参数：
表1-8空调室外计算参数
设计参数 | 夏季 | 冬季 |
室外计算干球温度℃ | 36.3 | 3.5 |
室外相对湿度% | 59% | 83% |
大气压力 | 973.1 kPa | 993.6 kPa |
室外平均风速m/s | 1.5 m/s | 1.5 m/s |
室外计算湿球温度℃ | 27.3 | |
室外计算日平均温度℃ | 32.2 |
查资料三表3.0.2空调室内设计参数：
表1-9大厅、休息室空调室内计算参数
计算参数 | 夏季 | 冬季 |
温度℃ | 25-27 | 21-23 |
相对湿度% | 40-60 | ＞30 |
风速m/s | ＜0.5 | ＜0.3 |
本建筑为Ⅰ级热舒适度，所以人员长期逗留区域空调室内设计参数如下表：
表1-10会议室、多功能厅、餐厅空调室内计算参数
计算参数 | 夏季 | 冬季 |
温度℃ | 24-26 | 22-24 |
相对湿度% | 40-60 | ＞30 |
风速m/s | ＜0.25 | ＜0.2 |
据资料三可知人员短期逗留区域空调供冷工况室内设计参数宜比长期逗留工况高1℃-2℃，供热工况宜低1℃-2℃，短期逗留区域供冷工况风速不宜大于0.5 m/s，供热工况不宜大于0.3 m/s。
1.4设计依据
《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2015） | 资料一 |
《实用供热空调设计手册》（第二版） | 资料二 |
《民用建筑采暖通风与空气调节设计规范》（GB50736-2012） | 资料三 |
第二章 负荷计算
2.1 冷负荷计算方法 |
本设计采用谐波反应法的工程简化计算方法。参考《民用建筑采暖通风与空气调节设计规范》(GB50736-2012)7.2.7及7.2.8，相关参数均来源于附录。 |
具体负荷包括以下几项： |
2.1.1 通过围护结构传入的非稳态传热形成的逐时冷负荷 |
通过围护结构传入的非稳态传热形成的逐时冷负荷，按式（2-1）-式（2-3）计算： |
（2-1） |
（2-2） |
（2-3） |
式中： |
——外墙传热形成的逐时冷负荷（W）； |
——屋面传热形成的逐时冷负荷（W）; |
——外窗传热形成的逐时冷负荷（W）; |
K——外墙、屋面或外窗传热系数（W/（m2•K））; |
F——外墙、屋面或外窗传热面积（m2）； |
——外墙的逐时冷负荷计算温度（℃），按附录H确定； |
——屋面的逐时冷负荷计算温度（℃），按附录H确定； |
——外窗的逐时冷负荷计算温度（℃），按附录H确定； |
——夏季空调区设计温度（℃）。 |
2.1.2 通过玻璃窗进入的太阳辐射得热形成的逐时冷负荷 |
通过玻璃窗进入的太阳辐射得热形成的逐时冷负荷，按式（2-4）计算： |
（2-4） |
式中： |
——窗的构造修正系数; |
——地点修正系数； |
——计算时刻下，透过无遮阳设施窗玻璃太阳辐射冷负荷强度； |
2.1.3人体、照明、设备等散热形成的逐时冷负荷 |
人体、照明、设备等散热形成的逐时冷负荷，按式（2-5）计算： |
（2-5） |
式中： |
——人体散热形成的逐时冷负荷（W）； |
——设备人体照明得热； |
——从设备投入使用时刻或开灯时刻或人员进入房间时刻到计算时刻，h； |
设备投入使用时刻或开灯时刻或人员进入房间时刻，h； |
时间的设备负荷强度系数，照明负荷强度系数、人体负荷强度系数； |
2.1.4 内围护结构传热形成的冷负荷 |
空调区与邻室的夏季温差大于3℃时，其通过隔墙、楼板等内围护结构传热形成的冷负荷可按式（2-6）计算： |
（2-6） |
式中： |
——内围护结构传热形成的冷负荷（W）； |
——邻室计算平均温度与夏季空调室外计算日平均温度的差值（℃）。 |
2.1.5 室内计算冷负荷 |
将上述结果逐时相加，得综合最大值即为该房间的计算冷负荷。 |
2.2热负荷计算
根据《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》(GB50736-2012)5.2计算热负荷。 |
冬季热负荷应根据建筑物下列散失和获得的热量确定： |
1.围护结构的耗热量； |
2.冷风渗透耗热量； |
3.冷风侵入耗热量； |
4.通风耗热量； |
5.通过其他途径散失的热量； |
2.2.1围护结构基本耗热量
(2-8) | ||||
式中： ——围护结构温差修正系数，按《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》(GB50736-2012)表5.2.4采用； | ||||
——围护结构的面积，m2； | ||||
——围护结构的传热系数，W/(m2·K)； | ||||
——供暖室内设计温度，按《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》(GB50736-2012)第3章采用，； | ||||
——供暖室外计算温度，按《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》(GB50736-2012)第4章采用，； | ||||
2.2.2附加耗热量
(2-9) | ||
式中：——朝向修正系数，按《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》(GB50736-2012)5.2.6采用； | ||
——风力附加率，仅限于高地、海边、旷野； | ||
——高度附加率按《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》(GB50736-2012)5.2.7采用； | ||
2.2.3冷风渗透耗热量
| (2-10) | ||||
式中： | ——干空气的定压比热容，=1.0056 kJ/(kg·)； | ||||
——房间的冷风渗透体积流量，m3/h； | |||||
——室外采暖计算温度下的空气密度，kg/m3； | |||||
——供暖室内设计温度，按《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范(GB50736-2012)》第3章采用，； | |||||
——供暖室外计算温度，按《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范(GB50736-2012)》第4章采用，； | |||||
2.2.4冷风侵入耗热量
计算方法： | ||
单层门： | 外门基本耗热量的65 N | N：外门所在层的以上的楼层数 |
双层门（有门斗）： | 外门基本耗热量的80 N | |
三层门（有两个门斗）： | 外门基本耗热量的60 N | |
2.3 以一层最东边棋牌室为例手算其负荷
根据《实用供暖通风设计手册》（第二版）20.2.2房间的分类，由于内墙的放热衰减倍数1.3＜Vf≤1.9，楼板衰减倍数1.5＜Vf≤1.9，查表20.2-6可知，本建筑的房间类型均为中型。 |
由于室内压力稍高于室外大气压，故不需考虑由于外气渗透所引起的冷负荷。地上一二层均为空调房间，所以不考虑中间楼板的负荷。相邻棋牌室、休息室间空调参数相同，所以不考虑对应内墙冷负荷。各部分的冷负荷分项计算如下： |
2.3.1 东外墙逐时冷负荷
外墙，传热系数K为0.68 W/（m2·K）。算得扣除窗户的外墙面积为29.52 m2，选取室内设计温度tn为26℃，=7。 |
查《民用建筑采暖通风与空气调节设计规范》(GB50736-2012)附录地点修正重庆为 1℃。按照《实用供热空调设计手册》（第二版）表20.3.1，查得。依据公式进行计算。计算结果见下表： |
表2-1
计算时刻 | 8:00 | 9:00 | 10:00 | 11:00 | 12:00 | 13:00 | 14:00 | 15:00 | 16:00 | 17:00 | 18:00 | 19:00 | 20:00 |
东外墙逐时冷负荷 | |||||||||||||
K | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 |
F | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 | 29.52 |
tn | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 |
td | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 |
t-W1q | 33.00 | 34.00 | 34.00 | 35.00 | 36.00 | 37.00 | 38.00 | 38.00 | 39.00 | 39.00 | 39.00 | 39.00 | 39.00 |
CL-Wq | 160.59 | 180.66 | 180.66 | 200.74 | 220.81 | 240.88 | 260.96 | 260.96 | 281.03 | 281.03 | 281.03 | 281.03 | 281.03 |
2.3.2 南外墙逐时冷负荷
外墙，传热系数K为0.68 W/（m2·K）。算得扣除窗户的外墙面积为3.24 m2，选取室内设计温度tn为26℃，=7。 |
查《民用建筑采暖通风与空气调节设计规范》(GB50736-2012)附录地点修正重庆为 1℃。按照《实用供热空调设计手册》（第二版）表20.3.1，查得。依据公式进行计算。计算结果见下表： |
表2-2
计算时刻 | 8:00 | 9:00 | 10:00 | 11:00 | 12:00 | 13:00 | 14:00 | 15:00 | 16:00 | 17:00 | 18:00 | 19:00 | 20:00 |
南外墙逐时冷负荷 | |||||||||||||
K | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 | 0.68 |
F | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 | 3.24 |
tn | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 |
td | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 |
t-W1q | 32.00 | 32.00 | 32.00 | 32.00 | 32.00 | 33.00 | 33.00 | 34.00 | 34.00 | 35.00 | 36.00 | 36.00 | 36.00 |
CL-Wq | 15.42 | 15.42 | 15.42 | 15.42 | 15.42 | 17.63 | 17.63 | 19.83 | 19.83 | 22.03 | 24.24 | 24.24 | 24.24 |
2.3.3 南外窗逐时冷负荷
1)南外窗瞬时传热冷负荷 |
由设计资料，本建筑选用中空玻璃，修正系数α为0.95，传热系数K为2.2 W/（m2·K）。算出窗户面积F=10.44 m2。室内设定温度为26℃。按表20.4.1查得外窗的逐时冷负荷计算温度（℃）。根据 算得南外窗瞬时冷负荷。计算结果见下表： |
表2-3
计算时刻 | 8:00 | 9:00 | 10:00 | 11:00 | 12:00 | 13:00 | 14:00 | 15:00 | 16:00 | 17:00 | 18:00 | 19:00 | 20:00 |
南外窗传热形成的逐时冷负荷 | |||||||||||||
Ka | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 | 2.09 |
F | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 |
tn | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 |
tW1c | 31.00 | 31.00 | 32.00 | 33.00 | 34.00 | 34.00 | 35.00 | 35.00 | 35.00 | 35.00 | 34.00 | 34.00 | 33.00 |
CLWc | 109.10 | 109.10 | 130.92 | 152.74 | 174.56 | 174.56 | 196.38 | 196.38 | 196.38 | 196.38 | 174.56 | 174.56 | 152.74 |
2)南外窗太阳辐射形成的冷负荷
为窗户净面积，查《实用供热空调设计手册》（第二版）表20.5.1得窗框比0.6，故窗户净面积m2。根据表20.5.3查得。根据20.5.1，=0.49；根据表20.5.2，=0.97；算得南窗太阳辐射，计算结果见下表：
表2-4
计算时刻 | 8:00 | 9:00 | 10:00 | 11:00 | 12:00 | 13:00 | 14:00 | 15:00 | 16:00 | 17:00 | 18:00 | 19:00 | 20:00 |
南外窗太阳辐射形成的逐时冷负荷 | |||||||||||||
JWt | 66.00 | 87.00 | 115.00 | 143.00 | 159.00 | 162.00 | 150.00 | 130.00 | 112.00 | 93.00 | 70.00 | 43.00 | 35.00 |
Xg | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 | 0.49 |
Xd | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 | 0.97 |
Fc | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 | 10.44 |
CLc | 327.50 | 431.71 | 570.65 | 709.58 | 788.98 | 803.87 | 744.32 | 645.08 | 555.76 | 461.48 | 347.35 | 213.37 | 173.67 |
2.3.4 北内墙冷负荷
——邻室计算平均温度与夏季空调室外计算日平均温度的差值（℃），《公共建筑节能设计标准》GB50189-2015 7.2.8条文有说明，这里取0℃。 |
为日平均综合温度，由地点查《公共建筑节能设计标准》GB50189-2015附录A，南京市夏季空调室外计算日平均温度为32.2℃，室内温度tn为26℃，内墙传热系数K=1.89 W/(m2·K)，与非空调房间相邻的内墙总面积14.4 m2。根据公式算得北内墙冷负荷。计算结果见下表： |
表2-5
计算时刻 | 8:00 | 9:00 | 10:00 | 11:00 | 12:00 | 13:00 | 14:00 | 15:00 | 16:00 | 17:00 | 18:00 | 19:00 | 20:00 |
北内墙逐时冷负荷 | |||||||||||||
K | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 | 1.89 |
F | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 | 14.40 |
tn | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 | 26.00 |
△tls | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
tWp | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 | 32.30 |
CLWn | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 | 171.46 |
2.3.5 照明负荷
查《实用供热空调设计手册》（第二版）20.9，棋牌室电气单位面积照明功率密度按15 W/m2。查得同时使用系数取0.6-0.8，这里取0.6，查得照明负荷=单位面积照明功率×房间面积；查得所有系数后由公式算得照明冷负荷；计算结果如下表： |
表2-6
计算时刻 | 8:00 | 9:00 | 10:00 | 11:00 | 12:00 | 13:00 | 14:00 | 15:00 | 16:00 | 17:00 | 18:00 | 19:00 | 20:00 |
空调区照明设备散热负荷 | |||||||||||||
Xt-T | 0.07 | 0.41 | 0.62 | 0.69 | 0.75 | 0.79 | 0.82 | 0.85 | 0.87 | 0.89 | 0.91 | 0.92 | 0.93 |
n1 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 0.60 |
N（W） | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 | 484.65 |
Qt（W） | 20.36 | 119.22 | 180.29 | 200.65 | 218.09 | 229.72 | 238.45 | 247.17 | 252.99 | 258.80 | 264.62 | 267.53 | 270.43 |
2.3.6 设备负荷
查《实用供热空调设计手册》（第二版）20.9，棋牌室电气单位面积照明功率密度按15 W/m2。查得设备修正系数，《公共建筑节能设计标准》GB50189-2015未给出，暂取1，查得设备负荷=单位面积设备功率×房间面积；查得所有系数后由公式算得设备冷负荷；计算结果如下表： |
表2-7
计算时刻 | 8:00 | 9:00 | 10:00 | 11:00 | 12:00 | 13:00 | 14:00 | 15:00 | 16:00 | 17:00 | 18:00 | 19:00 | 20:00 |
空调区电气设备散热负荷 | |||||||||||||
C-cl-sb | 0.02 | 0.78 | 0.88 | 0.90 | 0.92 | 0.93 | 0.94 | 0.95 | 0.96 | 0.96 | 0.97 | 0.97 | 0.98 |
C-sb | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 |
Q-sb | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 | 420.03 |
Cl-sb | 8.40 | 327.62 | 369.63 | 378.03 | 386.43 | 390.63 | 394.83 | 399.03 | 403.23 | 403.23 | 407.43 | 407.43 | 411.63 |
2.3.7 人体负荷
查《实用供热空调设计手册》（第二版）20.7，查得成年男子的散热散湿量每名成年男子散热量（W），《实用供热空调设计手册》（第二版）P1547查得显热为61 W；人体潜热=人数×每人潜热；《实用供热空调设计手册》（第二版）P1548查得潜热为73 W，人体冷负荷系数可按附录H确定；群集系数，由《实用供热空调设计手册》（第二版）P1547查得为0.96；查得所有系数后由公式算得设备冷负荷；计算结果如下表： |
表2-8
计算时刻 | 8:00 | 9:00 | 10:00 | 11:00 | 12:00 | 13:00 | 14:00 | 15:00 | 16:00 | 17:00 | 18:00 | 19:00 | 20:00 |
人体显热负荷 | |||||||||||||
人数 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 |
每人显热 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 | 61.00 |
群集系数 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 |
C-cl-rt | 0.05 | 0.51 | 0.70 | 0.76 | 0.80 | 0.84 | 0.86 | 0.89 | 0.90 | 0.92 | 0.93 | 0.94 | 0.95 |
CL-rt | 21.72 | 221.50 | 304.02 | 330.08 | 347.46 | 364.83 | 373.52 | 386.54 | 390.89 | 399.57 | 403.92 | 408.26 | 412.60 |
人体潜热负荷 | |||||||||||||
人数 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 | 8.00 |
群集系数 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 | 0.89 |
每人潜热 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 | 73.00 |
总潜热 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 | 519.76 |
2.3.8热负荷计算
南外墙热负荷： K=0.68 W/(m2·)，F=3.24 m2，=7.5，温差修正系数为1，根据式(2-8)计算得=38.56 W，， 则=(1 g)×(1 ch)×Q1j^'=(1-20%)×1)×38.56=30.84 W； |
南外窗热负荷： 计算式同上=(1 g) ×(1 ch)×Q1j^'=(1-20%)×1)×401.94=321.55 W； 请支付后下载全文，论文总字数：111672字
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