上海市黄浦区某地块新建项目基坑支护工程设计开题报告
2020-07-16 08:07
1. 研究目的与意义（文献综述包含参考文献）
#160;毕 业 设 计（论#160;文）开 题 报 告
1．结合毕业设计（论文）课题情况，根据所查阅的文献资料，每人撰写 2000字左右的文献综述： | |
1.文 献 综 述 深基坑的定义：建设部建质200987号文关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知》规定：一般深基坑是指开挖深度超过5米（含5米）或地下室三层以上（含三层）或深度为超过5米，但地质条件和周围环境及地下管线特别复杂的工程。深基坑支护结构设计与施工，影响因素众多，土层分布及其物理力学性能、周围的环境、地下水情况、施工条件和施工方法、气候等因素都对支护结构产生影响；再加上荷载取值和计算理论等方面的问题，如施工过程中稍有疏忽或未严格按照设计规定的工况进行施工，都易造成恶性事故，造成巨大的经济损失和拖延工期，在这方面已有不少教训。 深基坑支护结构一般包括挡墙和支撑（或拉锚）两部分。常用的挡墙结构有下列一些型式：钢板桩、钢筋混凝土板桩、钻孔灌注桩、H型钢支柱、地下连续墙、深层搅拌水泥桩挡墙；当基坑深度较大，悬臂挡墙在强度和变形方面不能满足要求时，即需设置支撑系统。支撑系统分为两类：基坑内支撑和基坑外拉锚。目前支护结构的内支撑，常用的有钢结构支撑和钢筋混凝土结构支撑两类。基坑外拉锚又分为顶部拉锚与土锚杆拉锚。 2.研究意义 随着我国城市人口密度的不断增加和城市建设的发展，合理开发与利用地下空间是城市可持续发展的要求。我国各大城市都在兴建或准备兴建地下工程，这就可能涉及深基坑工程。深基坑工程的突出特点是，其设计与施工除需保证深基坑工程自身的技术合理与安全之外，还需控制其施工对环境的影响。由于我国深基坑工程发展的历史不长，在理论研究落后与工程实践，而工程经验人员技术水平的限制，我国近年来出现了一些基坑工程的事故，也出现许多深基坑工程施工对环境造成有害影响的工程实例。因此，从根本是上加强深基坑工程相关理论的研究，不断改进与完善设计方法，整体提高深基坑工程的技术是关键所在。 #160; 3.支护形式 2.1放坡 分一级和多级放坡，浅基坑比较适用，空旷地采用比较好，坡度系数l/h，土质较好的可以设置坡度系数小些，要求安全系数大于1.35.开挖边坡时，应注意施工顺序，宜从上到下，依次进行。 2.2土钉墙 土钉墙支护是在基坑开挖过程中将较密排列的细长杆件土钉置于原位土体中，并在坡面上喷射钢筋网混凝土面层。通过土钉、土体和喷射混凝土面层的共同工作，形成复合土体。 土钉墙支护的特点： (1)土钉与土体形成复合体，提高了边坡整体稳定和承受坡顶超载能力，增强土体破坏延性，改变边坡突然塌方性质，有利于安全施工； #160; (2)土钉墙体位移小，一般测试约20mm，对相邻建筑物影响小； (3)设备简单，易于推广； (4)如能与土方开挖配合好，实行平行流水作业，则工期可缩短，噪音小； (5)经济效益好，一般成本低于灌注桩支护； (6)因分段分层施工，易产生施工阶段的不稳定性，因此必须在施工开始就进行土钉墙体位移监测，以便于采取必要措施； 土钉墙支护适用于地下水位以上或人工降水后的粘性土、粉土、杂填土及非松散砂土和卵石土等。对于淤泥质土、饱和软土应采用复合型土钉墙支护。 3. #160;#160;#160;#160;2.3重力式挡墙 重力式挡土墙是依靠墙体自重抵抗土压力作用的一种墙体，所需要的墙身截面较大，一般由砖、石材料砌筑而成。由于重力式挡墙具有结构简单，施工方便，能够就地取材等优点，在土建过程中被广泛采用。根据墙背倾斜方向可分为仰斜、直立、俯斜三种形式，俯斜式挡墙所手的土压力作用大，仰斜式所受的土压力最小。重力式挡土墙高度一般小于6m。 优点：省钱，止水。 缺点：占地大。 2.4排桩围护 基坑开挖时，对不能放坡或由于场地限制不能采用搅拌桩围护，开挖深度在6-10米左右时，即可采用排桩围护。排桩围护可采用钻孔灌注桩、人工挖孔桩、预制钢筋混凝土板桩或钢板桩等。 排桩围护结构可分为： #160; (1)柱列式排桩围护 #160;当边坡土质尚好、地下水位较低时，可利用土拱作用，以稀疏钻孔灌注桩或挖孔桩支挡土坡。 (2)连续排桩围护 #160;在软土中一般不能形成土拱，支挡桩应该连续密排。密排的钻孔桩可以相互搭接，或在桩身混凝土强度尚未形成时，在相邻桩之间做一根素混凝土树根桩把钻孔桩排连起来。 (3)组合式排桩围护 #160;在地下水位较高的软土地区，可采用钻孔灌注桩排桩与水泥土桩防渗墙组合形式。 根据基坑开挖深度及支挡结构受力情况，排桩围护可分为以下几种： (1)无支撑（悬臂）围护结构 #160;当基坑开挖深度不大时，即可利用悬臂作用挡住墙后土体。 (2)单支撑结构 #160;当基坑开挖深度较大时，不能采用无支撑围护结构，可以在围护结构顶部附近设置一道单支撑（或拉锚）。 (3)多支撑结构 #160;当基坑开挖深度较深时，可设置多道支撑，以减少挡墙的内力。 排桩围护结构的计算，包括墙体静力计算、支撑计算与基坑稳定性计算等。无支撑（悬臂）围护结构的计算方法有：静力平衡法、布鲁姆法、弹性线法、基床系数法；单支点排扎围护结构的计算方法有：平衡法、弹性线法、等值梁法；多支点排扎围护结构的计算方法有：连续梁法、支撑荷载的1/2分担法、”M”法、考虑开挖过程的计算方法。 2.5钢板桩 用槽钢正反扣搭接而组成，或用U型、H型和Z型截面的锁口钢板桩。用打入法打入土中，相互连接形成钢板桩墙，既用于挡土又用于挡水，用于开挖深度3～10m的基坑。钢板桩具有较高的可靠性和耐久性，在完成支挡任务后，可以回收重复利用；于多道钢支撑结合，可适合软土地区的较深基坑，施工方便，工期短。但钢板桩刚度比排桩和地下连续墙小，开挖后绕度变形较大，打拔桩振动噪声大，容易引起土体移动，导致周围地基较大沉陷。 钢板桩支护结构，有永久性结构和临时性结构两类。永久性结构在海港码头中应用较多，如：码头岸墙，护墙等；临时性结构多用于高层建筑的深基础 2.6 SMW工法（劲性水泥土搅拌桩） 劲性水泥土搅拌桩以及水泥土搅拌桩法为基础，凡是适合应用水泥土搅拌桩的场合都可以使用劲性桩。特别是适合于以粘土和粉细砂为主的松软地层，对于含砂卵石的地层要经过适当处理后方可采用。 #160; 劲性桩适宜的基坑深度与施工机械有关，国内目前一般以基坑开挖深度6～10m，国外尤其是日本由于施工钻孔机械先进，基坑深度达到20m以上时也采用SMW工法，劲性桩法可取得较好的环境和经济效果。 劲性桩是在水泥土搅拌桩中插入受拉材料构成的，常插入H型钢。 2.7地下连续墙 地下连续墙工艺是近几十年来在地下工程和基础工程中发展起来并应用较广泛的一项技术，一些重大的地下工程和深基础工程是利用地下连续墙工艺完成的，取得了很好的效果。 #160; 地下连续墙工艺具有如下优点： (1)墙体刚度大，整体性好，结构和地基变形都较小，既可用于超深围护结构，也可用于主体结构； (2)适用于各种地质条件； (3)可减少工程施工对环境的影响； (4)可进行逆筑法施工，有利于加快施工进度，降低造价。 地下连续墙的适用范围有： (1)对土质的适应性强，基本适用于所有土质，特别对软土地质更有利于施工； (2)对相邻建筑物较近的工程，特别适宜用地下连续墙； (3)施工时噪音及震动较低，适合于环境要求严格的地区施工。 用作支护结构的地下连续墙，作用于其上的荷载主要是土压力、水压力和地面荷载引起的附加荷载。目前，我国计算地下连续墙多采用竖向弹性地基梁（或板）的基床系数法，即把地下连续墙入土部分视为弹性地基梁，采用文克尔假定计算，基床系数沿深度变化。 3．基坑支撑体系 深基坑的支护体系由两部分组成，一是围护壁，二是基坑内的支撑系统。为施工需要而构筑的深基坑各类支撑系统，既要轻巧又需有足够的强度、刚度和稳定性，以保证施工的安全、经济和方便，因此支撑结构的设计是目前施工方案设计的一项十分重要的内容。 在深基坑的支护结构中，常用的支撑系统按其材料分可以有钢管支撑、型钢支撑，钢筋混凝土支撑，钢和钢筋混凝土组合支撑等种类；按其受力形式分可以有单跨压杆式支撑，多跨压杆式支撑，双向多跨压杆支撑，水平桁架相结合的支撑，斜撑等类型。 这些支撑系统在实践中有各自的特点和不足之处，以其材料种类分析，钢支撑便于安装和拆除，材料消耗量小，可以施加预紧力以合理控制基坑变形，钢支撑架设速度较快，有利于缩短工期。但是钢支撑系统的整体刚度较弱，由于要在两个方向上施加预紧力，所以纵横杆之间的联结始终处于铰接状态。 钢筋混凝土支撑结构的整体刚度好，变形小，安全可靠，施工制作时间长于钢支撑，但拆除工作比较繁重，材料回收利用率低，钢筋混凝土支撑因其现场浇筑的可行性和高可靠度而在目前国内被广泛的使用。 4.防渗帷幕与降水 4.1防渗帷幕 采用防水帷幕，用来阻止或限制地下水渗流到基坑中去。采用防水帷幕后，有时还需要在帷幕内或外面降水。常用的防渗帷幕有以下三种： (1)水泥土搅拌桩 #160;连续搭接的水泥土搅拌桩，是一种最常用的防渗止水结构。水泥土挡墙可以同时起到挡土和止水作用。在钻孔桩排桩挡土时，可以用水泥土搅拌桩止水。 (2)地下连续墙 #160;地下连续墙一般能达到自防渗，不会产生渗漏情况。地下连续墙的防渗薄弱点是墙段间的接头部位，在防渗要求较高时，可在墙段接头处的坑外增设注浆防渗。 (3)水泥和化学灌浆帷幕 #160;在透水的土层内，沿基坑喷射水泥 化学浆以填充土的孔隙，灌浆孔一个紧靠以形成连续防水帷幕。 4.2降水 在地下水位较高的地区开挖深基坑时，土的含水层被切断，地下水会不断地渗流入基坑内。为了保证施工的正常进行，防止出现流砂、边坡失稳和地基承载力下降，必须做好基坑降水工作。 常用的基坑降水方法有集水井降水与井点降水两类。 集水井降水属于重力降水，是在开挖基坑时沿坑底周围开挖排水沟，每隔一定距离(最大30～40米)设集水井，使基坑内挖土时渗出的水经排水沟流向集水井，然后用水泵排出基坑。 井点降水是高地下水位地区基础工程施工的重要措施之一。它能克服流砂现象，稳定基坑边坡，降低承压水位，防止坑底隆起和加速土的固结，使位于天然地下水位以下的基础工程能在较干燥的施工环境中进行施工。井点降水法有轻型井点降水法、喷射井点降水法和电渗井点降水法。此外还有管井法和深井泵法。 5.有关计算的原理和公式 5.1桩的嵌固深度计算 桩的嵌固深度即为保证桩的稳定性所需的最小的入土深度，可根据静力平衡条件即水平力的平衡方程(∑H=0)和对桩底截面的力矩平衡方程(∑M=0)联解求得。 5.2止水桩长计算 基坑开挖后，地下水形成水头差h＇，使地下水由高处向低处渗流。止水桩深度应满足相应条件，以免产生管涌。止水桩桩长的最小嵌固深度可按下式计算： #160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;t≥ 5.3稳定性验算 5.3.1抗倾覆验算 水泥土挡墙如截面、重量不够大，在墙后推力作用下，会绕某一点产生整体倾覆失稳。为此，需要进行抗倾覆验算。倾覆稳定性验算可按下式进行： #160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;Kq=≥1.3 5.3.2抗坑底隆起验算 在软粘土地区，如挖土深度大，可能由于挖土处卸载过多，在墙后土重及地面荷载作用下引起坑底隆起。为此，需要进行抗坑底隆起验算。坑底隆起稳定性验算可按下式进行： #160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;Ks=≥1.2 5.3.3 抗管涌验算 在砂性土地区，当地下水位较高、坑深很大时，挖土后在水头差产生的动水压力作用下，地下水会绕过支护墙连同砂土一同涌入基坑。为此，需要进行抗管涌验算。管涌稳定性验算可按下式进行： #160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;γ＇≥Kj=Ki*γw #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; 5．参考文献 [1] #160;刘国彬，王卫东. 基坑工程手册（第二版）[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2009. [2] #160;高大钊. 软土深基坑支护技术中的若干土力学问题. [J]. 岩土力学，1995，(3) :32~41. [3] #160;余志成，施文华. 深基坑支护设计与施工[M]. 北京：中国建筑工业出版社，1997. [4] #160;陈忠汉. 深基坑工程[M]. 北京：机械工业出版社，1999. [5] #160;熊智彪. 建筑基坑支护[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2008. [6] #160;朱合华. 地下建筑结构[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2005. [7] #160;黄强. 基坑支护工程设计技术[M]. 北京：中国建筑工业出版社，1995. [8] #160;陈国兴，樊良本. 基础工程学[M]. 北京：中国水利水电出版社，2002. [9] #160;司徒广. 基础工程的降水[J]. 施工技术，1993，(3):17~28. [10] 杨其新，王明年. 地下工程施工与管理[M]. 成都：西南交通大学出版社2005. [11] 《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120-2012) [S]. [12] 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2012）. [13] 《岩土工程勘察规范》GB0021-2001. [S]. [14] 《地铁设计规范》（GB50157-2003） [15] 《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999，2003年版） [16] 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001，2006年版） [17] 《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） [18] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） [19] 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）（2011年局部修订） [20] 《钢结构设计规范》（GBJ17-2003） [21] 《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003） [22] 《南京地区地基基础设计规范》（DB32/J12-2005） [23] 《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002） [24] 《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009） [25] 上海《基坑工程技术规范》（DG/TJ08-61-2010） #160; #160; |
2. 研究的基本内容、问题解决措施及方案
#160;毕 业 设 计（论#160;文）开 题 报 告
２．本课题要研究或解决的问题和拟采用的研究手段（途径）： |
#160; 1．工程概况 拟建世博会地区 E06-04A 地块新建项目位于上海市黄浦区中山南路（内环高架）南侧、保屯路东侧，该场地原为上海世博最佳城市实践区北区场址。本项目由上海鼎保置业有限公司投资开发，由上海建筑设计研究院有限公司承担设计，我公司中标承担该项目的岩土工程详细勘察工作。本项目整个地块大致呈方形，占地面积约 11377.9m2，总建筑面积 79565.9m2，项目总投资为138127 万元。 本项目拟建造 1 幢 18 层高层办公楼，高度为 77.4m，其 11 层以下形成较大的中庭；主楼中庭大堂围合的高度约在 10 层（40 米左右）；另拟建多栋 2~3层的商业建筑，并满堂设置三层地下室。 2.场地地形地貌 该勘察场地位于长江三角洲东南前缘，其地貌属于上海地区五大地貌单元中的滨海平原地貌类型。勘察期间，拟建场地为空地，原有建筑已拆除，局部区域堆有少量建筑垃圾，场地地势略有起伏，实测本次详勘各勘探点的地面标高在3.98~4.73m 之间，高差 0.75m。 3.岩土地层分布 本拟建地段勘察深度范围内揭遇的地基土属第四纪松散沉积物。本项目勘察所完成技术孔的最大深度为 100.00m，对此深度范围内揭遇的地基土，按其结构特征、地层成因、土性不同和物理力学性质上的差异可划分为 7 层，其中①、⑤、⑦、⑨层地基土层又可根据其工程性质不同分成不同的亚层，其地基土的构成和特征详见”地层特性表”（附表1-1）。各层地基土的地质年代、成因类型、分布状况等详见下表（表2-1）。 #160; 4.基坑周边环境条件 拟建场地位于城市中心地带，四周均有居民住宅小区；场地北侧邻近中山南路内环高架，本项目基坑边界与道路相距最近约 17m，与高架桥相距约 25m，道路北侧与其平行的轨道交通4 号线与拟建场地红线相距约60m；场地西侧为保屯路，本项目基坑边界与之相距约 7m；场地东侧为驰骋小区高层住宅楼，距离本项目基坑边界约22m；东南侧及南侧为原世博会遗留的多层建筑物，距离本项目基坑边界均在15m 左右。 5.地下水条件 5.1#160;潜水及其水位埋深 本拟建场地浅部土层中的地下水属于潜水类型，其水位动态变化主要受控于大气降水和地面蒸发等，地下水位丰水期较高，枯水期较低。勘察期间，实测详勘各取土孔内的地下水静止水位埋深在 1.40~1.80m 之间，相应标高为2.83~2.31m。有关测得部分取土孔地下水位情况见（表 2-5） #160; 按上海市工程建设规范《地基基础设计规范》（DGJ08-11-2010）第4.2.2条并结合本地区勘察经验，在该工程建筑设计时，场地内地下水位埋深高水位可按埋深 0.50m 考虑，低水位可按埋深 1.50m 考虑。设计时地下水位取用建议根据设计工况按最不利组合或偏安全组合进行考虑。 5.2#160;承压水 本场区深部地下水属承压水类型，主要分布于第⑦层第一承压含水层及第⑨层第二承压含水层中，根据本次勘察成果，拟建场地第⑦层及第⑨层承压含水层呈联通状态，水力联系较强。根据上海市工程勘察规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2012 ）第 12.1.3 和 12.1.4 条，承压水水头埋深一般在3.00~12.00m 之间。场地内第⑦层中的承压水与本工程基坑围护有关。 根据针对本场地所布设的承压水观测孔资料，在勘察期间，⑦1 层承压水水头埋深变化范围在 6.75~6.90m 之间（吴淞高程在-2.63~-2.78m 之间），各观测孔所测得的水头变化情况详见下图。 #160; 5.3#160;地下水质 根据场地勘察揭示各土层岩土特性及上海地区勘察经验，按上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2012）第12.3.7条规定及条文说明，本工程地下水环境类型宜按Ⅲ类环境进行评价。 勘察期间调查，在勘察区及其周边未发现化学污染源存在。该拟建场地内地下水水质根据本次勘察在 G1、G7 号勘探孔旁另开孔所取地下水样水质分析报告（附图表 18-1~18-2），按国标《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（09年版）第12.2 条和上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2012）第12.3.7 条的规定并结合上海地区水文地质条件综合评定如下： ⑴按水中腐蚀介质 SO42-、Mg2 、NH4 及 OH-含量及总矿化度含量判定，场地内地下潜水和土对混凝土结构有微腐蚀性。 ⑵按土层渗透性、PH 值、侵蚀性 CO2 含量及 HCO3-含量判定，场地内地下水和土对混凝土结构有微腐蚀性。 ⑶按水中 Cl-总含量判定，在长期浸水状态下，地下潜水对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性；在干湿交替作用状态下，地下潜水对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性。 ⑷按地下水 PH 值及（Cl-＋SO42-）含量判定，地下潜水对钢结构有弱腐蚀性。 故由此综合判定，场地内地下潜水和土对混凝土结构有微腐蚀性；在长期浸水时地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性；在干湿交替作用状态下，地下潜水对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性；地下水对钢结构有弱腐蚀性。 根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2012）第12.1.6 条，场地内地下承压水一般对混凝土有微腐蚀性，对混凝土中的钢筋有微腐蚀性。 在工程建设过程中，应注意水、土对建筑材料的腐蚀作用，并采取相应的防腐措施，防腐措施应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046-2008）的相关规定。 6.1土压力计算 支护结构所承受的土压力，要精确的加以确定是有一定困难的。目前，对土压力的计算，主要采用朗肯土压力理论进行计算。 (1)#160;砂性土，内聚力c=0: 主动土压力 #160;Pa=(q γH)tg2(45#186;-) 被动土压力 #160;Pp=(q γH)tg2(45#186; ) #160; 图.1土压力示意图 (2)#160;粘性土，内聚力c≠0: 主动土压力 #160;Pa=(q γH)tg2(45#186;-)-2ctg(45#186;-) 被动土压力 #160;Pp=(q γH)tg2(45#186; ) 2ctg(45#186; ) 7.3 建筑场地类别 根据本工程场地波速测试报告，场地内JZ-Ⅲ09-4、JZ-Ⅲ09-10、JZ-Ⅲ09-12、JZ-Ⅲ09-13、JZ-Ⅲ09-23、JZ-Ⅲ09-32号6个钻孔20m深度范围内等效剪切波速分别为227.0 m/s、210.5 m/s、200.4 m/s、221.5 m/s、206.9 m/s 、181.2m/s，平均等效剪切波速值为207.9m/s。依据《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001）规定，判定场地土的类型为中软土，场地类别为Ⅲ类。 8.拟定围护结构方案和支撑体系 本工程 3 层地下室基坑最大开挖深度约 15.20m，按上海市工程建设规范《基坑工程技术规范》（DG/TJ08-61-2010）有关规定，基坑安全等级为一级，根据基坑周围环境的重要性程度及其与基坑的距离，基坑工程环境保护等级为二级。根据上海市市政行业标准《城市桥梁、隧道安全保护区域技术标准》（2010 年6 月）第3.3.3 条的规定，中山南路高架桥按中桥考虑，对一级基坑工程而言，桥梁安全保护区域为 55m，同时根据上海地区类同工程的经验，本工程的基坑围护方案一般选用钻孔灌注桩加止水帷幕加内支撑方式或地下连续墙加内支撑的围护方式。围护墙体的入土深度具体视坑底以下其入土深度范围内是否有相对硬土分布、视围护方案安全性计算及基坑承压水抗突涌需要等结果而定。 9.基坑降水方案 9.1基坑降水方案选择 场地内浅部地下水属潜水类型。勘察期间实测地下潜水位埋深在1.40~1.80m 之间，相应标高在2.83~2.31m 之间。本工程基坑开挖深度最大约 15.20m。基坑影响深度约为 38m，在此深度范围内，涉及的土层主要为①1 层、①2 层、②层、③层、④层、⑤1-1 层、⑤1-2层、⑥层及⑦1 层，且经估算，赋存在⑦1 层中的地下水在基坑开挖时存在顶突的可能性，根据上海类似工程经验，一般对⑦1 层采取深井按需减压降水措施，以降低其承压水头，防止基坑发生突涌。必要时，宜在基坑周边布设⑦层的回灌井，以控制基坑外⑦层承压水水头，并加强承压水头降落漏斗范围内地面及其建（构）筑物的沉降观测。 另外，分布于浅部粘性土层中地下水属潜水性质，在基坑开挖及基础工程施工前，应进行并保持必要的降水工作，以确保坑内地下水位保持在坑底下一定深度。根据上海类似深基坑工程降水经验，一般采用加真空的深井进行疏干性降水，同时注意选择适宜的停止降水时间或保持适当延续的降水措施。 9.2基坑涌水量预测 根据本车站含水层的分布情况及地下水赋存特征，采用潜水非完整井”大井法”估算基坑出水量，按L=146m，B=30m，计算按水位埋深7.0m计算，地下水位高程按89.0m考虑，渗透系数取10.0m/d。 式中：Q#8212;涌水量（m3/d） k#8212;渗透系数（m/d）； R#8212;影响半径（m）； ro#8212;基坑等效半径（m） h#8212;基坑动水位至含水层底板的距离（m）； H#8212;静止水位或承压水头至含水层底板的距离（m）； #8212;潜水含水层厚度与动水位以下的含水层厚度的平均值（m） l#8212;过滤器有效工作部分长度（m） 经计算本车站基坑涌水量17265m3/d。由于基坑开挖会设置止水帷幕，降水设计应考虑因止水帷幕减少坑壁进水而对基坑涌水量的影响，同时还需考虑砂层可能产生越流渗透对基坑降水的影响。施工前应对基坑降水进行专门设计和论证。 9.3管井出水量预测 降水井群管井单井出水量按下式计算： 经计算，Q#8217;=448.6m3/d。 9.4 降水引起地面沉降的估算 基坑降水可能引起基坑周围地面沉降，在不采取止水帷幕的条件下，根据《地下铁道、轻轨交通岩土工程勘察规范》（GB50307-1999）附录E公式： S#8212;降水引起的地面总附加沉降量； Si#8212;第i计算土层的附加沉降量； ΔPi#8212;第i计算土层降水引起的附加荷载； Ei#8212;第i计算土层的压缩模量； Hi#8212;第i计算土层的土层厚度。 经估算降水引起的地面附加沉降量约为8.05cm，施工降水过程中，对基坑附近的已有建构筑物应采取隔水（设置止水帷幕）、回灌等措施，确保已有建构筑物的安全。 #160; #160; #160; #160; #160; |
#160;毕 业 设 计（论#160;文）开 题 报 告
指导教师意见： |
1．对”文献综述”的评语： #160; #160; #160; #160; 2．对本课题的深度、广度及工作量的意见和对设计（论文）结果的预测： #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160; #160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;指导教师：#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160; #160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;年#160;#160;#160;月#160;#160;#160;日 |
所在专业审查意见： #160; #160; #160; #160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;负责人：#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160; #160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;#160;年 #160;#160;#160;月 #160;#160;日 |
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